育才封頭︱傳承品質，科學創新，兩代人接力共樹“育才品牌”

前言

      封頭制造業屬于裝備制造業，是我國工業現代化建設的重要產業之一。自上世紀 80 年代至今，“中國封頭之都”新鄉縣已經匯聚起一大批封頭制造企業，封頭產業產值約占到全國封頭產業總產值的三分之一。在改革開放各項利好政策及市場環境的推動之下，民營封頭企業實現了快速發展，一大批敢于拼搏、吃苦耐勞的企業家涌現出來，育才封頭的創始人梁總正是其中之一。

     迎著改革開放的春風，艱苦奮斗與時代共奮進，勤勞嚴謹成就一代“封頭匠人”

1988 年，改革開放進入快車道，育才封頭創始人梁總是一家國有企業鈑金工，手握“鐵飯碗”，身為一名技術人員，他熟知機械行業知識，對行業發展動向嗅覺敏銳，在洞察到改革開放給機械加工行業帶來的機遇以及封頭產品的市場需求后，他毅然決然選擇加入創業隊伍，正式建立新鄉育才封頭廠。

      育才封頭創業之初，封頭企業少之又少，沒有經驗可以借鑒，也沒有途徑和資金購進設備，梁總面臨怎樣的困難可想而知，但是“吃苦耐勞、堅韌不拔”是梁總的性格本色，沒有設備就自己做設備！沒有經驗就自己一點點摸索！不僅要堅持做，還要做好！正是憑借這樣一股韌勁兒，梁總克服了一個又一個困難，很快在改革開放的春風中穩住了育才封頭的前進步伐。

“   吃過的苦、走過的彎路時刻提醒我，踏踏實實做好產品，只有產品品質過硬，我們才能得到客戶認可，才能穩定持續發展”，梁總經營公司 30 多年，始終把“品質”當做企業發展主線，“品質”早已成為育才封頭的企業標簽。在別人看來，對“品質”的苛求是對自己奮斗成果的呵護，但在身邊人看來，這卻是一位老技術人員的“一根筋”精神使然，“因為是技術出身，所以他懂得其中門道，產品有一絲缺陷他一眼就能看出來，這是他的職業習慣”，梁總的女兒告訴編者，“在父親心里，公司就像一個孩子，和我們姐弟幾個同等重要，父親今年 70 多歲了，還每天穿梭在公司廠區各個角落，和技術工人交流，親自參與封頭生產及質檢，總是熱情滿滿”。

     “一份堅持、一份熱愛”，這是梁總帶領育才封頭穩步發展 30 余年的關鍵所在。堅持和熱愛背后經歷過怎樣的辛酸和難處，外人無從知曉，所以梁總講述來路時的云淡風輕，才更加讓人動容。讓人感動和敬佩的從不是“艱難歲月”本身，而是梁總這輩人身上所展現出的苦干實干、不屈服不服輸的精神和姿態，致敬每一位了不起的父輩！邁入現代工業新航道，大膽創新與時代并肩跑，激流勇進再創“育才輝煌”。

      育才封頭如今，梁總已經把企業交予兒子全權管理，接手企業后的小梁總將帶領育才封頭駛向哪條航道呢？小梁總明確表示，他非常欽佩父輩的吃苦精神和鉆研精神，也非常認可父親“一心只想做好品質”的理念，自己會把父親的諄諄教導銘記于心，把育才封頭的“品質招牌”牢牢守住！

      小梁總是一位新時代下成長起來的高材生，除了傳承父輩的優良作風，他還有自己的夢想和追求，“我想讓父親打下的基業再上一層樓，無創新不傳承，想往上走就創新，現在及未來，我們會在原有合作行業的基礎上，更多地探索化工裝備、低溫深冷等高精領域，并在細分領域做出特色，為育才封頭再塑新

優勢新動能”。在小梁總帶領下，育才封頭的產品和市場布局正在向高精領域邁進，并和湖北宜化、中杰特裝、誠德能源等企業建立了穩定合作關系。

小梁總的創新魄力，不僅體現在他具備洞察清潔能源、制造等大趨勢的前瞻性眼光，還體現企業管理上，自接手企業，他一直在推進企業文化落地，志在打造一家有靈魂有思想有底蘊的現代化企業，在傳承育才封頭優良基因的同時，通過現代化管理手段，將企業精神深入落實到企業各項發展中去；他還重新梳理企業組織架構，更注重技術人才培養，全力打造一支新時代下的高質量人才隊伍，為育才封頭進軍領域、向高精度封頭制造商轉型升級，做好技術儲備。

后記

      不同的時代背景，造就不同的成長經歷和人物性格，梁總父子思維模式也許稍有不同，但卻有共同追求：“把育才封頭的品質做到極致”。從他們眼中，編者感受到的是，對封頭事業的熱忱和對未來的篤定。有嚴謹務實的做事準則，有與時俱進的開放心態，我們完全有理由相信，育才封頭必將擁有更精彩的未來！

1.什么叫馬氏體不銹鋼？
常溫下顯微組織為馬氏體組織，通過熱處理可以調整其力學性能的不銹鋼。通俗地說，是一類可硬化的不銹鋼。屬于馬氏體不銹鋼的鋼號有1Cr13、2Cr13、3Cr13、4Cr13、3Cr13Mo、1Cr17Ni2、2Cr13Ni2、9Cr18、9Cr18MoV等。2.常用焊接方法
焊接馬氏體不銹鋼可以采用各種電弧焊方法進行焊接。目前仍以焊條電弧焊為主，而采用二氧化碳氣體保護焊或氬、二氧化碳混合氣體保護焊，可以大大降低焊縫中含氫量，從而降低焊縫冷裂的敏感性。
3.常用焊接材料
（1）Cr13 型馬氏體不銹鋼焊條和焊絲通常在焊縫有較高的強度要求時，采用Cr13 型馬氏體不銹鋼焊條和焊絲，可使焊縫金屬的化學成分與母材相近，但焊縫的冷裂傾向大。
注意事項：a.要求焊前預熱，預熱溫度不能超過450℃，以防止475℃脆化。焊后進行熱處理，焊后熱處理是在冷至150-200℃時，保溫2h，使奧氏體各部分轉變為馬氏體，然后立即進行高溫回火，加熱到730-790℃，保溫時間每1mm 板厚為10min，但不小于2h，最后空冷。
b.為了防止裂紋，焊條和焊絲中 S、P 的含量應小于0.015%，Si 的含量應不大于0.3%。Si 含量增加，促使生成粗大的一次鐵素體，導致接頭的塑性降低。碳的含量一般應低于母材的含碳量，可以降低淬透性。
（2）Cr-Ni 奧氏體型不銹鋼焊條與焊絲Cr-Ni 奧氏體鋼型焊縫金屬具有良好的塑性，可以緩和熱影響區馬氏體轉變時產生的應力。此外，Cr-Ni 奧氏體不銹鋼型焊縫對氫的溶解度大，可以減少氫從焊縫金屬向熱影響區的擴散，有效地防止冷裂紋，因此不需預熱。但焊縫的強度較低，也不能通過焊后熱處理來提高。
4.常見的焊接問題
（1）焊接冷裂紋馬氏體不銹鋼由于含鉻量高，地提高其淬硬性，不論焊前的原始狀態如何，焊接總會使其近縫區產生馬氏體組織。隨著淬硬傾向的增大，接頭對冷裂也更加敏感，尤其在有氫存在時，馬氏體不銹鋼還會產生更危險的氫致延遲裂紋。
措施：1）采用大線能量 較大的焊接電流，可以減緩冷卻速度；2）對于不同的鋼種層間溫度不同，一般不低于預熱溫度；3）焊后緩冷到150～200℃，并進行焊后熱處理以消除焊接殘余應力，去除接頭中擴散氫，同時也可以改善接頭的組織和性能。
（2）熱影響區脆化馬氏體不銹鋼尤其是鐵素體形成元素較高的馬氏體不銹鋼，具有較大的晶粒長大傾向。冷卻速度較小時，焊接熱影響區易產生粗大的鐵素體和碳化物；冷卻速度較大時，熱影響區會產生硬化現象，形成粗大的馬氏體。這些粗大的組織都使馬氏體不銹鋼焊接熱影響區塑性和韌性降低而脆化。
措施：1)控制合理的冷卻速度；2)合理選擇預熱溫度，預熱溫度不應超過450℃，否則接頭長時間處于高溫下，可能產生475℃脆化;3)合理選擇焊接材料調整焊縫的成分，盡可能避免焊縫中粗大鐵素體的產生。
5.焊接工藝
1）焊前預熱焊前預熱是防止產生冷裂紋的主要工藝措施。當C的質量分數為0.1%～0.2%時，預熱溫度為200～260℃，對高剛性焊件可預熱至400～450℃。
2）焊后冷卻焊件焊后不應從焊接溫度直接升溫進行回火處理，因為焊接過程中奧氏體可能未完全轉變，如焊后立即升溫回火，會出現碳化物沿奧氏體晶界沉淀和奧氏體向珠光體轉變，產生晶粒粗大的組織，嚴重降低韌性。因此回火前應使焊件冷卻，讓焊縫和熱影響區的奧氏體基本分解完了。對于剛性小的焊件，可以冷至室溫再回火；對于大厚度的焊件，需采用較復雜的工藝；焊后冷至100～150℃，保溫0.5～1h,然后加熱至回火溫度。
3）焊后熱處理目的是降低焊縫和熱影響區的硬度，改善塑性和韌性，同時減少焊接殘余應力。焊后熱處理分回火和完全退火兩種。回火溫度為650～750℃，保溫1h，空冷；若焊件焊后需機加工的，為了得到硬度，可采用完全退火，退火溫度為830～880℃，保溫2h爐冷至595℃，然后空冷。
4）焊條的選用焊接馬氏體不銹鋼用焊條分為鉻不銹鋼焊條和鉻鎳奧氏體不銹鋼焊條兩大類。常用鉻不銹鋼焊條有E1-13-16（G202）、E1-13-15（G207）；常用鉻鎳奧氏體不銹鋼焊條有E0-19-10-16（A102）、E0-19-10-15（A107）、E0-18-12Mo2-16（A202）、E0-18-12Mo2-15（A207）等

雙相不銹鋼的焊接
1.雙相不銹鋼的焊接性
雙相不銹鋼的焊接性兼有奧氏體鋼和鐵素體鋼各自的優點，并減少了其各自的不足之處。（1）熱裂紋的敏感性比奧氏體鋼小得多；（2）冷裂紋的敏感性比一般低合金高強鋼也小得多；（3）熱影響區冷卻后，總是保留更多的鐵素體，從而增大了腐蝕傾向和氫致裂紋（脆化）的敏感性；（4）雙相不銹鋼焊接接頭有析出δ相脆化的可能，δ相是Cr和Fe的金屬間化合物，它的形成溫度范圍600～1000℃，不同鋼種形成δ相的溫度不同；

（5）雙相不銹鋼含有50%的鐵素體，同樣也存在475℃脆性，但不如鐵素體不銹鋼那樣敏感；
2.焊接方法的選用
雙相鋼焊接方法TIG焊，然后是焊條電弧焊，采用埋弧焊時應嚴格控制熱輸入和層間溫度，且應避免大的稀釋率。
注意：采用TIG焊時，宜在保護氣體中加入1-2%的氮氣（若N超過2%就會增加氣孔傾向，且電弧不穩定），以使焊縫金屬吸氮（防止焊縫表面區域因擴散而損失氮），有利于穩定焊接接頭中的奧氏體相。
3.焊材的選用
選用奧氏體形成元素（Ni、N等）較高的焊材，以促進焊縫中的鐵素體向奧氏體轉變。2205鋼多選用22.8.3L的焊條或焊絲，2507鋼多選用25.10.4L的焊絲或25.10.4R的焊條。

4.焊接要點（1）焊接熱過程的控制焊接線能量、層間溫度、預熱及材料厚度等都會影響焊接時的冷卻速度，從而影響到焊縫和熱影響區的組織和性能。為獲得佳的焊縫金屬性能，建議最高層間溫度控制在100℃，當焊后要求熱處理時可以不限制層間溫度。
（2）焊后熱處理雙相不銹鋼焊后zui好不進行熱處理。焊后要求熱處理時,所用的熱處理方法是水淬。熱處理時加熱應盡可能快，在熱處理溫度下的保溫時間為5～30min，應該足以恢復相的平衡。在熱處理時金屬的氧化非常嚴重，應考慮采用惰性氣體保護。

當管道輸送介質或管道所處環境有溫度變化時，管道由溫度引起的熱脹冷縮是不可避免的，如果不采取一定的方式補償該尺寸變化，將會在管壁內產生很高的應力，通過管道傳至固定管架或設備，當溫差過某一范圍時，溫差應力大于管子可承受的應力范圍，這時就必須考慮補償問題。

在管系補償設計中，最為經濟的是自然補償，自然補償是利用管道的自然彎曲形狀所具有的柔性來補償熱位移，顯然自然補償的能力是有限的，當自然補償不能要求時，通常應考慮設置膨脹節。管系所受載荷主要是外力載荷(管道及流動介質自重，內壓，風載，地震荷載等)和位移載荷，設置管架的目的在于消除外載作用在設備或管道上的作用力，且可把復雜管系分隔成形狀比較簡單，獨立膨脹的管段，保證膨脹節的最佳使用效果。

設置膨脹節的目的，在于吸收管道自身無法吸收的熱變形，最大限度地減小位移載荷。本文根據不同類型膨脹節的使用特點，給出了幾種典型管系的補償設計方案，結合實際，對三鉸鏈型膨脹節(括萬向鉸鏈型)所組成的系統，復式拉桿型膨脹節，彎管壓力平衡型膨脹節在工作中對管架或設備的作用力和力矩進行了分析計算，討論了膨脹節中波紋管的腐蝕問題。

1 膨脹節的類型及典型管段的補償設計主要分為以下幾種類型：

1.1 單式軸向型膨脹節

由一個波紋管和兩個可與相鄰管道、設備相接的端管（或法蘭）等組成的撓性裝置，主要用于補償直管段軸向位移，另外也可以吸收少量的橫向位移，圖1 是采用軸向型膨脹節設置實例。

在存在橫向位移或存在軸向與橫向組合位移的場合，使用單式膨脹節所受到的限制主要是膨脹節吸收橫向位移的能力有限。另外在工作壓力，溫度較高，直徑較大或無法在結構物上安設主固定支架或多個導向支架的場合，使用軸向型膨脹節可能行不通。

1.2 復式拉桿型膨脹節

由中間接管連接的兩個波紋管及拉桿、端板等組成的撓性裝置，以橫向位移方式補償平面或立體彎曲管段的熱位移，拉桿裝置應能承受壓力推力及其附加外力的作用。復式拉桿型膨脹節特別適合吸收橫向位移，此外，這種設計形式也可用于吸收軸向位移，角位移以及任意由這三種形式合成的位移，一般用法是將這種帶連桿的膨脹節設置在呈90°的“Z”形管系的中間管臂內，調整連桿以阻止外部的軸向位移，圖2、3 是兩個應用實例。

圖2 表示，復式連桿型膨脹節吸收單平面“Z”形彎管的橫向位移，中間管臂連桿以內的熱位移用膨脹節的軸向位移來吸收，水平管線的熱位移由膨脹節的橫向位移來吸收。由于壓力推力是由連桿來承受的，所以兩端均使用中間固定支架，由于作用于管線上的軸向力，是膨脹節產生的變形反力，因此只需使用導向支架。中間管臂上位于連桿以外的部分，如兩端彎管的熱膨脹必須由水平管道的彎曲來吸收。

圖3 是在空間“Z” 彎管中使用帶連桿的萬能式膨脹節的典型實例。由于萬能式膨脹節可以吸收任何方向的橫向位移，所以兩個水平管臂可以在水平面上處于任意方位。

1.3 彎管壓力平衡型膨脹節

由兩個或一個工作波紋管和一個平衡波紋管以及端管，端板、彎頭、封頭、拉桿等組成的撓性裝置，用于補償管段的軸向位移，橫向位移或二者的合成位移，且不使固定管架或相連設備承受壓力推動的作用，拉桿裝置承受壓力推力和其它附加外力的作用。彎管壓力平衡式膨脹節的主要優點，是它在吸收來自外部的軸向位移時，不會使系統受到內壓推力的作用。由波紋管整體剛度造成的力并未消除，實際上這個力一般要超過單式膨脹節位移引起的彈力。因為工作波紋管和平衡波紋管都要受到壓縮或拉伸，作用在管道或設備上的力是兩者的軸向合力。

1.3.1 圖4 是存在軸向與橫向組合位移的時使用彎管壓力平衡式膨脹節的典型實例，在管道的端部和汽輪機上的支架均為中間固定支架，并且只需要使用導向支架，采用合理的設計可以使汽輪機上方的導向支架承受使膨脹節產生軸向位移的作用力，避免該力作用到汽輪機上，作用在汽輪機上的只有使膨脹節產生橫向位移的作用力。

1.3.2 圖5 所示為一種常見的非常適于使用彎管壓力平衡型膨脹節的場合。在工藝操作中，容器和豎向管道的膨脹量可能不同，按圖示安裝一壓力平衡式膨脹節，豎直方向的位移差可以由膨脹節的軸向位移吸收，容器中心線到管線之間的熱膨脹可由膨脹節的橫向位移吸收。

1.4 鉸鏈型膨脹節

由一個波紋管、兩組與端管相連的鉸鏈板及一對銷軸等組成的撓性裝置，鉸鏈式膨脹節一般以兩、三個作為一組使用，用于吸收單平面管系中一個或多個方向的橫向位移。在這種系統中每一個膨脹節被它的鉸鏈板所制約，產生純角位移，然而，被管段分開的每對鉸鏈型膨脹節互相配合可吸收橫向位移。給定單個膨脹節的角位移，每對鉸鏈式膨脹節所能吸收的橫向位移與其鉸鏈銷軸之間的距離成正比，因此，為了便膨脹節充分發揮應用，應盡量加大這一距離。膨脹節的鉸鏈板通常用于承受作用于膨脹節上的全部壓力推力，另外也可以用來承受管道和設備的重量、風載等。

1.4.1 圖6 是用雙鉸鏈系統吸收單平面“Z”形彎管的主要熱膨脹，由于壓力推力是由膨脹節上的鉸鏈板來承受的，只需在管系的兩端設置中間固定支架，由于膨脹節受鉸鏈制約只能產生純角位移，不能伸縮，包含有膨脹節的中間管臂的熱膨脹必須由與它相垂直的管臂發生彎曲來吸收，兩個長管臂的彎曲撓度由正確設計的導向支架和支架來控制。

如果單平面“Z”形管系的中間管臂較長過，可采用三個鉸鏈型膨脹節的系統。

1.4.2 圖7 表示在單平面彎管中的三鉸鏈型膨脹節系統，豎直管段的熱膨脹將由B 和C 兩個膨脹節的動作來吸收，水平管段的熱膨脹由A 和B 兩個膨脹節來吸收，很明顯，膨脹節B 的角位移是A 和C 之和。

1.4.3 圖8 是彎管角度不等于90°時，使用鉸鏈式膨脹節的示例。鉸鏈型膨脹節的主要優點是它的尺寸緊湊，便于安裝，而且可以使它的鉸鏈板具有很大的剛度和強度，使用它們通?？梢詫嬓尾灰巹t的復雜管線的熱膨脹進行補償，在這樣的管線上使用別種膨脹節往往行不通，由于鉸鏈結構能夠傳遞載荷，鉸鏈型膨脹節的管系施加到固定支架的作用力很小，這種系統的支撐點可設在不妨礙系統活動的任何位置上，這給系統的設計帶來了很大的自由。

和前面的示例一樣，在管系兩端只用中間固定支架來固定，本例中所有的熱變形全部被膨脹節所吸收，因管道的熱變形作用于固定支架的載荷非常小，如果左側的固定支架與第一個鉸鏈型膨脹節的間距較大，在靠近膨脹節處應設置導向支架，該支架為以承受膨脹節轉動的力，從而減少膨脹節C 至左側固定支架之間部分管道的彎曲，為了保持管系位于平面內，并消除可能由外載所產生的作用于鉸鏈的彎曲力，可以增設一個或多個導向支架，管系的支撐可以采取多種方式，對膨脹節之間的管道進行支撐而不妨礙其自由移動時，可采取彈簧支吊架。

1.5 萬向鉸鏈型膨脹節

由一個波紋管，萬向鉸鏈環及兩對與萬向鉸鏈環和端管相連的鉸鏈板等組成的撓性裝置。通常以兩個萬向鉸鏈型或以兩個萬向鉸鏈型與一個單式鉸鏈型膨脹節一起配套使用，如圖9，兩個萬向鉸鏈型膨脹節協同動作吸收上、下兩個水平管臂的組合位移，鉸鏈型膨脹節則與上部的萬向鉸鏈型膨脹節互相配合吸收豎直管臂的位移。用萬向鉸鏈型膨脹節構成的系統與上節提到的用鉸鏈型膨脹節構成的系統是有類似的優點，但萬向鉸鏈型膨脹節的應用具有更大的靈活性，它不限于單平面系統。

2 CAESARII對膨脹節進行模擬分析

以常見的復式拉桿膨脹節建模分析為例，該管道為高溫抽汽管道，設計溫度為269℃，設計壓力0.5Mpa，材質為碳鋼。管道模型如圖10所示，

在節點10設備對管道有15mm垂直向下的附加位移，現對該管道進行一次應力和二次應力校核，由應力分析結果可得出，一次應力計算通過，節點80處二次應力是許用應力的1.36倍，嚴重超出管道材質許用應力，管道系統存在風險。

管道相關節點受力情況

在該管線中，由各節點受力情況可以看出，節點10、80、140處支撐受力均過大；一次應力在需用應力范圍內，由管道系統設計條件可以得出，二次應力主要是由溫度引起的熱脹產生的，熱脹引起管道變形，變形受到支架約束從而產生熱應力；處因此要降低管道二次應力必須通過可行的設計方案來吸收管道熱脹產生的位移，從而減小熱應力?，F在設備出口豎直管道上添加復式拉桿膨脹節，添加后的模型如圖13，具體建模過程在此不贅述，考慮到設備對管道有豎直向下的附加位移，整個管道系統只有節點10-50有豎直方向的管道走向，因此膨脹節加在豎直管道上。重新對管道進行應力計算校核，由于未加膨脹節前一次應力未超出許用應力，在此只校核二次應力即可。計算結果如圖13

由以上二次應力結算結果和各節點作用力情況可看出，管道添加膨脹節后，二次應力大幅度降低，最大應力只有許用應力的18.2，而且各節點作用力也大幅度降低，由此可見，膨脹節可以有效的吸收管道中的熱脹，從而大幅度降低管道熱應力。